Фактически, если вы используете типичную 9-вольтовую батарею (солевой элемент), она проработает менее 20 минут, прежде чем напряжение упадёт до 7,8 В. Этого может быть достаточно, чтобы ваша схема перестала работать.

Или, возможно, вы используете (алкалиновый) тип батареи. В зависимости от марки и цены, вы можете получить около двух часов работы. Негусто неправда ли.

Для сравнения, две щелочные батарейки AA, питающие эту схему DC‑DC преобразователя для получения 9 В при 40 мА, прослужат около 7 часов. А аккумуляторные AA могут быть ещё лучше. Таблица показывает сравнение.

Эта схема может выдавать до 90 мА при 9 В (с меньшим временем работы от элементов) или может быть настроена на выдачу любого напряжения от 4,5 до 20 В. Возможно, вам больше никогда не придётся покупать 9-вольтовую батарею.

Этот проект больше никаких «крон» выполнен на микросхеме TL499A от Texas Instruments. Её выходное напряжение программируется, что делает её пригодной для использования в различных маломощных конструкциях.

Данная конструкция рассчитана на использование двух элементов питания. Это позволяет преобразователю выдавать более реальные уровни выходного тока. Для маломощных конструкций два элемента также более экономичны, так как из них извлекается больше энергии до того, как напряжение на выводах упадёт ниже минимального входного напряжения преобразователя.

В схеме больше никаких «крон» также добавлен встроенный последовательный(линейный) стабилизатор TL499, что означает, что его можно питать от сетевого адаптера (блока питания), когда доступна розетка. Кроме того, предусмотрена функция замедленной зарядки (trickle-charge) для использования с аккумуляторными батареями.

Печатная плата по размерам примерно соответствует держателю двух элементов AA, поэтому в некоторых случаях её можно будет встроить прямо в оборудование, которое она питает. Альтернативно, её можно разместить в небольшом пластиковом корпусе.

Базовый принцип работы TL499A

Функциональная блок-схема TL499A показана на рисунке выше. Она содержит импульсный стабилизатор и линейный (последовательный) регулятор. Давайте сначала рассмотрим секцию импульсного стабилизатора.

Импульсный стабилизатор работает как обычный повышающий ШИМ-преобразователь постоянного тока. Генератор с переменной частотой управляет базой силового транзистора, который работает как ключ между одной стороной дросселя (индуктивности) и землёй.

Обращаясь к принципиальной схеме больше никаких «крон» на рисунке, которая представлена ниже, а также к блок-схеме, можно увидеть, что один конец дросселя L1 подключён к плюсу батареи. Другой конец подключён к выводу 6 микросхемы TL499A — это коллектор коммутирующего транзистора Q1.

Когда транзистор включается, ток через L1 нарастает во времени, накапливая энергию в магнитном поле дросселя. Когда транзистор закрывается, магнитное поле схлопывается, генерируя мгновенное напряжение, которое приводит к тому, что блокирующий диод начинает открываться, тем самым передавая энергию дросселя в выходной фильтрующий конденсатор и нагрузку через вывод 8.

Второй транзистор Q2 входит в состав схемы ограничения тока с цикл-за-цикловым контролем. Эта схема отключает коммутирующий транзистор Q1, когда ток через него достигает заданного уровня. Резистор 150 Ом от вывода 4 на землю устанавливает пиковый уровень тока около 500 мА.

ШИМ-схема использует режим фиксированного времени выключения/переменного времени включения для поддержания стабилизированного выходного напряжения при изменяющихся условиях питания (напряжение батареи) и нагрузки. При малой нагрузке частота переключения может падать до нескольких кГц. При максимальной нагрузке и минимальном входном напряжении она увеличивается до более 20 кГц.

Теперь обратим внимание на секцию последовательного (линейного) регулятора. Эта часть также довольно традиционна и состоит из NPN-регулирующего транзистора Q3, источника опорного напряжения и усилителя ошибки.

Постоянное напряжение, поданное на вывод 1, передаётся на выход (вывод 8) через транзистор Q3. База Q3 управляется усилителем ошибки, который сравнивает опорное напряжение 1,26 В (номинальное) на своём неинвертирующем входе с напряжением на выводе 2.

Глядя на принципиальную схему, видно, что резисторы R1, R2 и R3 замыкают цепь обратной связи, подключая выходное напряжение обратно к инвертирующему входу усилителя ошибки. Выходное напряжение определяется выражением:

VOUT = VREF × (1 + (R1 || R2) / R3)

Подставляя указанные значения, получаем:

VOUT = 1,26 × (1 + (33 кОм || 220 кОм / 4,7 кОм) = 8,95 В

Фактически, путём подбора соответствующих значений R1 и R2, выходное напряжение можно подогнать на любое значение от 4,5 до 20 В. Полезный перечень значений резисторов для наиболее распространённых диапазонов напряжений представлен в таблице ниже.

Приоритет регуляторов

Аналогичная схема обратной связи по напряжению используется в цепях управления импульсного стабилизатора. Однако в этом случае схема усилителя ошибки была модифицирована таким образом, что выходное напряжение импульсного стабилизатора примерно на 2–3% ниже, чем у линейного стабилизатора. Это даёт приоритет линейному стабилизатору, поскольку его слегка более высокое выходное напряжение «запирает» импульсный стабилизатор.

На практике это означает, что, когда устройство работает от батарей и подключается внешний сетевой адаптер (блок питания), переключение между двумя источниками происходит автоматически. Питание на выходе не прерывается, не считая небольшого увеличения напряжения (около 180 мВ для выхода 9 В). Когда работает линейный стабилизатор, импульсный стабилизатор отключается, и потребление тока от батарей падает до всего лишь 15 мкА (типично).

Texas Instruments называет разницу напряжений между импульсным и линейным стабилизаторами «напряжением переключения» (change voltage). Для получения более подробной информации о TL499A можно посмотреть техническое описание (datasheet).

Больше никаких «крон» полная схема

Для создания полноценного источника питания на TL499A требуется очень мало внешних компонентов.

Рассматривая сначала входную часть принципиальной схемы, вход от сетевого адаптера защищён от переполюсовки последовательным диодом D1 и затем фильтруется конденсатором 100 мкФ перед подачей на вход линейного стабилизатора (вывод 1).

На входе от батарей конденсатор 220 мкФ компенсирует длину соединительных проводов, сопротивление контактов и рост внутреннего сопротивления элементов во время разряда. Дополнительная фильтрация обеспечивается резистором 10 Ом и конденсатором 1 мкФ перед подачей напряжения батареи на вход импульсного стабилизатора (вывод 3). Этот фильтр удаляет большую часть высокочастотных помех переключения, присутствующих на «горячей» стороне дросселя L1.

Стабилитрон ZD1 ограничивает напряжение на выводе 3 значением, не превышающим максимальное допустимое для микросхемы (10 В). Он также предотвращает питание выходной части схемы от цепи замедленной зарядки (через L1 и IC1) — нежелательные побочные эффекты, которые в противном случае возникали бы при питании схемы от сетевого адаптера без установленных батарей.

Примечание: для минимизации размеров платы защита от переполюсовки на входе от батарей не предусмотрена. Поскольку полярность элементов очевидна для большинства батарейных отсеков, это упущение может не вызывать проблем. Однако если ваша конструкция требует защиты от переполюсовки на входе, то дополнительная схема, показанная на рисунке ниже, может быть добавлена перед входными клеммами преобразователя. Простой последовательный диод в данном случае не подойдёт, так как он серьёзно ухудшит работу схемы.

Схема замедленной зарядки (trickle charge)

Если, к примеру будут использоваться аккумуляторные элементы, то можно установить D2 и R4 для обеспечения замедленной зарядки всякий раз, когда подключён сетевой адаптер. Номинал резистора 270 Ом ограничивает зарядный ток примерно до 50 мА, в зависимости от входного напряжения и напряжения батареи. Этот уровень тока подходит для элементов ёмкостью 1000 мА·ч и выше.

Для элементов меньшей ёмкости следует выбрать более подходящее значение R4, используя следующую формулу:

R4 = (VIN – VD – VBATT) / (Ah × 0,05)

Где:

VIN — напряжение сетевого адаптера,

VD — падение напряжения на диоде,

VBATT — напряжение полностью заряженной батареи,

Ah — ёмкость батареи в ампер-часах.

Например, если вы используете элементы 650 мА·ч с нестабилизированным адаптером на 12 В, который выдаёт 16 В:

R4 = (16 – 0,7 – 3) / (0,65 × 0,05) = 378 Ом (используйте 390 Ом)

Примечание: хотя функция замедленной зарядки будет подзаряжать ваши батареи, а также компенсировать саморазряд, она не предназначена для зарядки полностью разряженных элементов. Не пытайтесь увеличить ток замедленной зарядки выше рекомендуемой 0,05C. Это может сократить срок службы элементов или, в экстремальных случаях, вызвать возгорание или взрыв! Если сомневаетесь, обратитесь к техническим данным производителя для получения максимальной рекомендованной скорости замедленной зарядки.

Выходная часть схемы

На выходной стороне схемы конденсатор 100 нФ, включённый параллельно верхним двум резисторам, уменьшает пульсации и шум в сигнале обратной связи на выводе 2. И наконец, конденсаторы 470 мкФ и 100 нФ обеспечивают максимально допустимую фильтрацию перед выходными клеммами.

Ограничения по напряжению и току

При использовании указанных номиналов компонентов вход линейного стабилизатора (от адаптера) может быть до 17 В. Это ограничение обусловлено максимальной непрерывной рассеиваемой мощностью TL499A (рекомендуется 0,65 Вт), а также рассеиванием мощности в цепи замедленной зарядки.

Если вы установили выход на напряжение менее 9 В, используйте адаптер с более низким напряжением (менее 12 В), чтобы удерживать рассеиваемую мощность микросхемы под контролем. Помните, что нестабилизированные адаптеры выдают более высокое напряжение, чем указано, при малой нагрузке. В идеале входное напряжение должно быть всего примерно на 3 В выше выходного для обеспечения стабилизации и минимального рассеивания.

Импульсный стабилизатор может отдавать до 100 мА тока. Таблица 4 предоставляет удобный способ определения максимального доступного тока для типичных комбинаций входного и выходного напряжений при работе от батарей.

Хотя TL499A включает встроенную защиту от перегрева и перегрузки по току, не следует превышать указанные уровни тока, чтобы избежать возможного повреждения микросхемы. Чрезмерная нагрузка также вызовет высокие пульсации напряжения и потерю стабилизации на выходе.

Кроме того, обратите внимание, что как повышающий преобразователь, существует токовый путь от батареи через дроссель L1 и внутренний блокирующий диод на выход, даже когда преобразователь выключен. Диод рассчитан на максимальный ток 1 А, который может быть легко превышен, если выходные клеммы случайно замкнуть накоротко.

Об эффективности и времени работы от батарей

КПД импульсного стабилизатора зависит от входного и выходного напряжений, а также от тока нагрузки. Как показано в таблице, максимальный выходной ток при входном напряжении 3 В составляет 90 мА. В этой конфигурации КПД схемы составляет около 55%. Таким образом, можно сказать, что при коэффициенте повышения 3:1 входная мощность при полной нагрузке составит около 1,25 Вт.

Это создаёт значительную нагрузку на батареи. В случае щелочных (алкалиновых) элементов напряжение быстро падает до менее 1 В на элемент в условиях высокой нагрузки, что означает, что доступная выходная мощность также снижается.

Наиболее важные моменты, которые следует учитывать в схеме больше никаких «крон» :

Щелочные элементы лучше всего подходят для прерывистого использования и/или малых нагрузок. Высокий саморазряд аккумуляторов (особенно NiMH-типов) делает их непригодными для этого применения, если только они не подзаряжаются замедленной зарядкой.

Аккумуляторные элементы лучше всего подходят для применений с высоким током и непрерывным использованием. Хотя начальное напряжение на выводах ниже, чем у щелочных элементов, они имеют почти плоскую кривую разряда.

Более низкое напряжение (1,2 В/элемент) означает, что максимальный выходной ток около 70 мА при 9 В возможен, но он будет поддерживаться на протяжении большей части срока службы батареи.

Солевые элементы (угольно-цинковые) не рекомендуются из-за высоких пиковых токов переключения, потребляемых преобразователем.

Сборка

Обратите внимание, что резистор 270 Ом мощностью 1 Вт должен быть установлен на высоте около 1 мм над платой для улучшения рассеивания тепла.

Важно: D2 и R4 должны быть установлены только если вы будете использовать аккумуляторные батареи и вход от сетевого адаптера. Не устанавливайте эти компоненты при использовании щелочных батарей.

TL499A (IC1) важно, эта микросхема должна быть припаяна непосредственно к печатной плате — не используйте панельку (сокет)! Это обеспечивает максимальную теплопередачу и устраняет контактное сопротивление.

Намотка дросселя больше никаких «крон»

Дроссель наматывается вручную на тороидальном сердечнике из порошкового железа диаметром 14,8 мм (Neosid Part No. 17-732-22 или аналогичном). Для этого потребуется около 700 мм эмалированного медного провода диаметром 0,63 мм.

Всего требуется 30 витков для достижения индуктивности 47 мкГн. Провод должен быть намотан плотно, каждый виток должен располагаться как можно ближе к предыдущему. Не допускайте перекрытия витков. Один полный слой должен содержать ровно 30 витков.

После установки дросселя на место остаётся только установить изолированную проволочную перемычку между выводом 6 IC1 и свободным отверстием с одной стороны дросселя. Выполните эту перемычку из провода среднего сечения и сделайте её как можно короче. После этого дроссель можно окончательно закрепить на печатной плате с помощью термоклея или нейтрального силиконового герметика.

Включение и настройка больше никаких «крон»

Все соединения с платой выполняются проводом среднего сечения. При желании в каждой точке подключения можно установить штыревые контакты (пины) вместо того, чтобы припаивать провода непосредственно к плате.

Обратите внимание, что длина проводов от батарейного отсека до входных клемм не должна превышать 100 мм. По возможности замените существующие провода малого сечения в батарейном отсеке на провод среднего сечения и плотно скрутите провода вместе для уменьшения излучаемых помех.

Преобразователь потребляет небольшой ток покоя в режиме без нагрузки. Поэтому для малой нагрузки или периодического использования необходимо установить выключатель последовательно с батареей. Используйте выключатель с номиналом 2 А или выше.

В тех случаях, когда преобразователь должен использоваться вместо 9-вольтовой батареи, можно использовать разъем «крона» для подключения к существующему разъёму в оборудовании. Как показано на монтажной схеме, провода зажима нужно подключить в обратной полярности, чтобы он состыковался с правильной полярностью!

Перед первым использованием преобразователя подключите резистор 220 Ом мощностью 1 Вт к выходным клеммам и подайте питание от батарей. Используйте мультиметр для измерения напряжения на этом резисторе. Если импульсный стабилизатор работает правильно, ваш мультиметр должен показывать значение, близкое к желаемому напряжению.

Если вы также будете использовать сетевой адаптер, подключите его, контролируя выходное напряжение. Как уже упоминалось ранее, мы должны увидеть небольшое увеличение напряжения (около 180 мВ), что указывает на то, что линейный стабилизатор вступил в работу и отключил импульсный стабилизатор.

Запись Больше никаких «крон» впервые появилась HamRadio .

Хотя часто ток и потребляемая мощность остаются на очень низком уровне. Разумным решением вместо соединения нескольких батареек последовательно является повышающий преобразователь (step‑up).

При питании от батарей очень важным параметром является КПД такого преобразования энергии. Хорошим примером устройств с такими требованиями являются беспроводные компьютерные мыши, пульты дистанционного управления и т.п.

Выполнение повышающего преобразователя напряжения на дискретных элементах — задача не простая. Ведь мы ожидаем не только высокого КПД, но и того, чтобы вся схема была одновременно компактной, небольших размеров и помещалась в малогабаритном корпусе.

К счастью, были разработаны микросхемы, специально предназначенные для этой цели. Представленная в данном проекте схема формирует и стабилизирует напряжение 5 В от одной батарейки 1,5 В или другого элемента с напряжением ниже требуемых 5 В. Количество необходимых компонентов удивительно мало — всего 3 элемента (плюс два конденсатора и кнопка).

На рисунке выше показана двусторонняя печатная плата, на которой собран прототип, а также принципиальная схема.

Описание схемы и принцип работы источник питания 5 вольт

Предложенная схема настолько экономична по количеству компонентов благодаря использованию микросхемы CE8301 (IC1). Это специализированный контроллер повышающего преобразователя (step‑up), работающий в классическом включении. Он содержит все компоненты драйвера, включая ключевой транзистор и элементы стабилизирующей отрицательной обратной связи.

Используемая версия имеет выходное напряжение 5 В, хотя существуют версии CE8301, позволяющие получать напряжение от 1,8 В до 6,5 В с шагом 0,1 В. Версия IC1, выполнена в SMD‑корпусе с всего тремя выводами. Благодаря этому достигнута такая компактная конструкция всего преобразователя.

Ключевыми дополнительными элементами являются катушка индуктивности L1 и диод Шоттки D1. Из-за высокой частоты переключения требуемая индуктивность составляет всего 22 мкГн, а диод должен быть быстрым — здесь применён 1N5819.

Работа преобразователя основана на классической широтно-импульсной модуляции (ШИМ / PWM), однако также модулируется частота (PFM — Pulse Frequency Modulation). Благодаря этому достигнут высокий КПД преобразования энергии в широком диапазоне нагрузок.

Помимо трёх ключевых элементов (микросхема, дроссель, диод), схема содержит всего два дополнительных электролитических конденсатора, кнопку SW1 и, при необходимости, два двухконтактных разъёма для входного и выходного напряжения.

К входу CON1 можно подключать напряжение в диапазоне от 0,9 В до 5 В, но основное предназначение — 1,5 В от одного элемента батарейки.

Включение переключателя SW1 немедленно запускает работу преобразователя, и на разъёме CON2 появляется напряжение 5 В.

Конденсатор C2 на выходе фильтрует возможные пульсации выходного напряжения с частотой переключения.

Конденсатор C1 на входе является буфером, снижающим динамическое сопротивление, видимое со стороны входа преобразователя.

Важной особенностью при батарейном питании является низкий ток потребления самого контроллера. CE8301 выполнен по технологии CMOS и удовлетворяет этому требованию.

Максимальная частота переключения достигает 100 кГц.

Преобразователь запускается уже при напряжении питания на входе 0,9 В.

Это позволяет полностью использовать ценную энергию батарейки.

При таком низком питании гарантированный ток на выходе составляет 1 мА, что во многих применениях достаточно.

Среди многих доступных версий CE8301X в схеме использовалась базовая версия с фиксированным выходным напряжением 5 В.

Представленный здесь источник питания 5 вольт имеет небольшую мощность, и вся схема содержит всего несколько компонентов. Следует ожидать, что в большинстве использований важны будут малые размеры всей платы. Поэтому в случае необходимости следует использовать двустороннюю плату.

Стоит также заметить, что готовые модули такого типа доступны в продаже, что значительно сэкономит работу над каким-либо проектом, и может потребоваться лишь небольшая доработка купленного модуля. В общем информация для ознакомления и какие схемные решения могут быть использованы.

Запись Источник питания 5 вольт впервые появилась HamRadio .

Слева изображена схема с двухтактным (interleaved) корректором коэффициента мощности. Можно заметить, что это, по сути, два параллельных повышающих преобразователя, которые обычно работают со сдвигом фаз 180° друг относительно друга и питают общий фильтрующий конденсатор.

Это имеет преимущество в виде более высокой выходной мощности и фактически удваивает частоту переключения, видимую на входе, что упрощает входную фильтрацию.

Следующий вариант описывается как «безмостовой» (bridgeless) PFC-преобразователь, но это немного неверное название, поскольку верхние два диода вместе с MOSFET и их встроенными диодами явно образуют мостовой выпрямитель. Функции выпрямителя и повышающего преобразователя здесь объединены, что обеспечивает более высокий КПД, поскольку исключается падение напряжения на нескольких диодах.

Его также можно рассматривать как два повышающих преобразователя, работающих параллельно, хотя в данном случае каждый из них работает в течение чередующихся полупериодов. Теоретически можно обойтись одним дросселем в одном плече, но ценой увеличения синфазных электромагнитных помех.

Ещё более эффективным вариантом является так называемая архитектура «totem-pole» (двухтактная с верхним и нижним ключами). Здесь в течение каждого полупериода один MOSFET работает как синхронный выпрямитель, в то время как другой коммутирует. Это более эффективно, чем безмостовой PFC, поскольку падение напряжения на MOSFET может быть значительно ниже, чем на диоде.

Ещё более эффективная версия использует четыре MOSFET, полностью исключая диоды. Однако за это приходится платить увеличением сложности в двухтактных PFC-преобразователях, поскольку они требуют драйвера верхнего плеча.

Варианты PFC вот практический PFC-преобразователь

Полное описание проектирования PFC-преобразователя выходит за рамки данной статьи, но можем сделать следующее полезное дело — рассмотреть реальный пример.

Это варианты PFC-преобразователь повышающего типа мощностью 350 Вт на основе микросхемы L4986 — весьма типичный пример тех чипов, которые сегодня широко доступны. Принципиальная схема как образец для понимания работы узлов находится ниже.

Вход от сети питания слева защищён предохранителем F1 и варистором на основе оксида металла (MOV) RV1. Затем сигнал проходит через синфазный фильтр, состоящий из двух конденсаторов класса X2 и синфазного дросселя L3. В этом фильтре отсутствуют конденсаторы класса Y, поскольку данная схема не имеет соединения с защитным заземлением сети.

Определённое подавление синфазных помех обеспечивается за счёт делителя напряжения, образованного синфазным импедансом L3 и синфазным импедансом нагрузки (50 Ом при измерении ЭМИ).

Диоды D8 и D9 подключают вход переменного тока к выводу HV контроллера. Этот вывод способен выдерживать до 800 В переменного тока и выполняет несколько функций.

Во-первых, он участвует в запуске контроллера. Если на этом выводе обнаруживается напряжение, превышающее примерно 29 В, конденсаторы на выводе Vcc заряжаются от него через внутренний ограничитель тока до тех пор, пока напряжение не достигнет уровня, достаточного для запуска управляющей микросхемы.

После того как PFC-преобразователь запустился и работает, вывод Vcc питается от вспомогательной обмотки повышающего дросселя L1 через последовательный резистор 100 Ом, разделительный конденсатор 100 нФ и диод D7. Стабилитрон D6 ограничивает напряжение Vcc максимумом около 18 В.

Вывод HV также используется для измерения напряжения переменного тока для схемы защиты от пониженного напряжения (brownout) и для формирования модуляции, необходимой для придания формы входному току. Вывод HV также может определять момент отключения сети и подключать токовый сток для разряда X-конденсаторов, что устраняет необходимость в разрядном резисторе и связанных с ним потерях мощности. Это довольно много функций для одного вывода!

Вход переменного тока выпрямляется мостовым выпрямителем на 15 А 600 В (D3), установленным на одном из двух радиаторов. За выпрямителем следует фильтр дифференциального режима, состоящий из L2 и конденсатора 1 мкФ, который ослабляет основную гармонику помех переключения частотой 65 кГц на входе примерно в восемь раз, а высшие гармоники — в пропорционально большей степени.

Повышающий преобразователь состоит из дросселя L1, MOSFET транзистора Q1 и диода D1, при этом один конденсатор 470 нФ и два конденсатора по 100 мкФ образуют его выходной фильтр. Диод D2 предварительно заряжает эти конденсаторы при первом включении питания, чтобы повышающий преобразователь мог запуститься намного быстрее, чем если бы ему пришлось заряжать их с нуля.

Холодное сопротивление NTC-термистора мощностью 1 Вт ограничивает бросковый ток заряда конденсаторов, но, когда через него протекает рабочий ток, его сопротивление уменьшается на пару порядков, и им можно более или менее пренебречь.

Ток транзистора MOSFET измеряется с помощью трёх параллельных шунтирующих резисторов по 0,22 Ом, расположенных ниже L2. Получаемое (отрицательное) напряжение на шунте подаётся через резистор 51 Ом на микросхему контроллера, где оно сравнивается с опорным током для определения момента выключения MOSFET. Если напряжение на выводе CS падает ниже -0,49 В, внутренний компаратор перегрузки по току переопределяет модулятор, ограничивая пиковый ток примерно на уровне 6,7 А.

Затвор транзистора MOSFET управляется через резисторы 3,9 Ом и 6,8 Ом, а также диод D4. Эта цепь позволяет раздельно управлять временем включения и выключения MOSFET. Затвор Q1 заряжается (для включения) только через резистор 6,8 Ом, а разряжается через оба резистора параллельно, компенсируя тот факт, что у STF36N60M6 собственное время выключения (50 нс) значительно больше, чем время включения (15 нс).

Обратная связь по выходному напряжению подаётся на вывод FB микросхемы контроллера (U1) через делитель, образованный тремя резисторами по 2,2 МОм, а также последовательно-параллельной комбинацией четырёх резисторов различных номиналов на землю (16 кОм, 100 кОм, 30 кОм и 360 кОм).

Это напряжение обратной связи внутри схемы сравнивается с опорным напряжением 2,5 В для формирования сигнала ошибки. Как и вход измерения тока, независимый компаратор отключает повышающий преобразователь, если напряжение обратной связи превышает опорное более чем примерно на 7%.

Если напряжение на выводе обратной связи падает ниже примерно 0,5 В, контроллер переходит в «режим внешних пакетных импульсов» (external burst mode), в котором коммутация запрещена. Это предотвращает неконтролируемый рост выходного напряжения в случае обрыва резисторов делителя напряжения, а также позволяет внешнему контроллеру отключать преобразователь через ключ на транзисторе Q4.

Эта функция может использоваться для снижения потребляемой мощности, когда следующий преобразователь отключён или имеет очень малую нагрузку. Отключение и включение PFC таким способом происходит быстро, поскольку микросхема управления не проходит всю процедуру запуска каждый раз.

Делитель напряжения обратной связи также выполняет функцию входа для компаратора «питание в норме» (power-good) контроллера. Если напряжение на выводе PGIN превышает 2,375 В, вывод «питание в норме» (PG) с открытым коллектором устанавливается в низкий уровень (логический 0).

Стоит ещё упомянуть транзистор Q3 и связанные с ним компоненты цепи управления базой. Микросхема контроллера имеет пороговый детектор на выводе COMP, который отключает PFC-преобразователь, если напряжение на нём падает ниже примерно 0,5 В. Это можно использовать для остановки и запуска преобразователя, но в отличие от управления в пакетном режиме (Burst Mode), при включении преобразователь проходит полный цикл мягкого запуска.

Тестирование варианты PFC на стенде с нагрузкой 500 Вт. Среднее постоянное напряжение и ток в нагрузке составили 396,7 В и 0,785 А соответственно, что даёт активную мощность 311,4 Вт. Результирующий коэффициент мощности равен 0,96, что примерно столько, сколько можно было ожидать.

Запись Варианты PFC впервые появилась HamRadio .

В этой статье кратко разберём, что такое корректор мощности и как он работает, какие преимущества он даёт, представим практическую схему на микросхеме MC34262.

Так что такое корректор мощности?

По своей сути корректор мощности — это однотактный повышающий преобразователь напряжения. Его главное отличие от обычного повышающего преобразователя — чрезвычайно широкий диапазон входных напряжений.

Корректор мощности, начинает работать уже при 80 В входного напряжения и сохраняет работоспособность до 300–350 В

Напряжение на корректор подаётся непосредственно с выпрямительного моста. При этом входной фильтр содержит лишь небольшой конденсатор ёмкостью 1–2 мкФ, который выполняет скорее символическую роль.

Интересная особенность, за каждый период сетевого напряжения корректор запускается и отключается дважды — то есть примерно 100 раз в секунду.

Преимущества корректор мощности

1. Стабилизация выходного напряжения, корректор мощности поддерживает выходное напряжение стабильным независимо от входного. Традиционно его устанавливают на уровне 400В (хотя это не жёсткое требование).

Благодаря широкому диапазону входного напряжения (80–300 В), устройство работает даже при сильных отклонениях сети. Часто позволяет отказаться от регулируемого стабилизатора, заменив его более простым и дешёвым.

2. Эффективное использование энергии сети

Обычный импульсный конвертор использует энергию из сети лишь 10–15% времени. Всё остальное время он расходует энергию, накопленную в конденсаторе фильтра.

Корректор мощности работает иначе, потребляет энергию непосредственно из сети 60–70% времени периода. Позволяет уменьшить ёмкость сетевых конденсаторов в 4–5 раз без потери качества.

3. Снижение токов и потерь

Повышенное выходное напряжение (400 В вместо 300 В)

Уменьшает токи, коммутируемые ключами преобразователя, снижает рассеиваемую на них мощность. Позволяет использовать конденсаторы меньшей ёмкости (энергия пропорциональна квадрату напряжения)

Микросхема MC34262

Одной из наиболее простых и доступных микросхем для построения корректоров мощности является MC34262 от Motorola. Схема, описанная ниже, выполнена именно на этой микросхеме и мало отличается от типовой схемы включения, рекомендуемой производителем.

Основные параметры корректор мощности приведенной выше

Входное напряжение  80–300 В

Выходное напряжение 385 В (стабилизированное)

Выходная мощность до 800 Вт

Частота включений ~100 Гц

Выбор выходного напряжения 385 В обусловлен совместимостью с импульсными конверторами по схеме со средней точкой. При этом напряжение на ключах не превышает 900 В — для такого напряжения номенклатура силовых транзисторов остаётся широкой.

Дроссели, намотка и материалы

Дроссель сетевого фильтра L1

Сердечник        Кольцо из феррита М2000, типоразмер К28×16×9

Провод               Два провода МГТФ-0,35, намотаны до заполнения окна

Дроссель L2 (основной)

Сердечник        Кольцо из феррита М2000НМ, типоразмер К45×28×8

Подготовка       Кольцо раскалывается пополам и склеивается с прокладками ≥1 мм

Обмотка 1          6 витков проводом МГТФ-0,07

Обмотка 2          60 витков проводом ПЭЛ-2 диаметром 1,2 мм

Важно: на торцы кольца перед намоткой необходимо наклеить картонные шайбы большего диаметра, чтобы исключить контакт провода с ферритом. Для склейки используйте эпоксидный клей под прессом — при недостаточно плотной склейке дроссель будет гудеть.

Настройка и запуск

Правильно собранное устройство обычно не требует настройки. Однако если выходное напряжение не достигает нужного уровня (385 В):

Уменьшите сопротивление резистора R4 или домотайте 1–2 витка в обмотку 1 дросселя L2

Итоговые характеристики

Входное напряжение  80–300 В

Выходное напряжение 385 В (стабилизированное)

Выходная мощность    до 800 Вт

Эффективность использования сети 60–70% времени периода

Частота включений ~100 Гц

Заключение

Корректор мощности — это не просто модный элемент, а инженерное решение, которое даёт реальные преимущества:

Стабильность выходного напряжения в широком диапазоне входных значений, эффективность использования сетевой энергии. Снижение требований к ёмкости фильтрующих конденсаторов.

Упрощение конструкции импульсного блока питания, если вы проектируете импульсный конвертор мощностью от 100 Вт и выше, применение корректора мощности станет правильным и оправданным шагом. (Сейчас уже стандарты таковы, свыше 70 ватт потребления, в обязательном порядке схемные решения обязаны быть с корректорами мощности)

Запись Корректор мощности впервые появилась HamRadio .

На первый взгляд, задача регулировки яркости (диммирования) светодиодных ламп кажется тривиальной и не требующей глубокого инженерного подхода. Интуитивно понятное решение лежит на поверхности: достаточно сформировать широтно-импульсный модулированный (ШИМ) сигнал на выводе любого доступного микроконтроллера, а затем подать этот сигнал на затвор мощного полевого транзистора (MOSFET), который будет коммутировать цепь питания светодиода.

Казалось бы, схема готова, и вопрос решен. Однако, как это часто бывает в электронике, кажущаяся простота оборачивается рядом скрытых недостатков. Именно поэтому в данной статье мы хотим обратить ваше внимание на иную, менее очевидную, но весьма эффективную методику управления яркостью. Этот подход не является нашим изобретением — он давно известен в профессиональных кругах, но, к сожалению, часто незаслуженно игнорируется начинающими разработчиками.

Главные козыри предлагаемой схемы — это полное отсутствие мерцания светового потока, что критично для зрения, и высокая энергетическая эффективность, которая позволяет минимизировать потери на управляющем элементе.

Примечательно, что вся схема светодиодный диммер без мерцания собирается на широко распространенных и недорогих компонентах, что делает её идеальным полигоном для учебных и исследовательских целей в области силовой электроники.

Актуальность проблемы и существующие решения

Следует честно признать, что сама по себе идея диммирования светодиодов не является откровением или новшеством последних лет. За время существования светодиодного освещения инженеры разработали огромное количество разнообразных схемных решений, от простейших реостатов до сложных импульсных преобразователей. Среди этого множества есть и метод, который мы предлагаем к рассмотрению.

Однако его ключевая особенность заключается в том, что, несмотря на свою доказанную эффективность и ряд неоспоримых преимуществ, он остается в тени более популярного, но несовершенного ШИМ-метода. Именно это несоответствие — между очевидными плюсами альтернативы и её редким применением — мы и хотим устранить в рамках данной публикации.

Светодиодный диммер без мерцания, критический разбор классического ШИМ-метода

Чтобы понять, почему традиционный подход уступает, необходимо детально разобрать его физику и последствия. Метод широтно-импульсной модуляции действительно прочно укоренился в сознании инженеров как основной способ регулировки яркости. Принцип его работы предельно ясен: генерируется последовательность импульсов с фиксированной частотой следования, но с варьируемой длительностью активного состояния (скважностью).

Проще говоря, чем шире импульс, тем больше времени в каждом периоде светодиод находится во включенном состоянии и потребляет ток, а следовательно, тем выше усредненная яркость его свечения, воспринимаемая глазом.

Однако в паузах между импульсами ток через светодиод полностью прекращается, и он гаснет. Таким образом, в рабочем режиме светодиод постоянно испытывает циклы «включено-выключено» с очень резкими фронтами. Строго говоря, световой поток при таком управлении представляет собой не постоянную величину, а пульсирующий сигнал.

Если частота модуляции выбрана достаточно высокой (обычно от сотен герц до десятков килогерц), человеческий глаз по инерционности восприятия перестает различать отдельные вспышки и видит усредненную, стабильную на первый взгляд яркость. Тем не менее, это лишь обман зрения.

Реальный физический интервал, когда диод не излучает свет, никуда не исчезает. Постоянное воздействие таких микро-вспышек, особенно в условиях низкой частоты или высокой контрастности, способно вызывать повышенную утомляемость глаз, головные боли и снижение концентрации внимания у чувствительных людей. Кроме того, это явление создает серьезные практические неудобства.

Особенно остро проблема мерцания проявляется при взаимодействии света с цифровыми камерами — как в профессиональной фото- и видеосъемке, так и в системах машинного зрения. Даже если объект съемки освещен, казалось бы, достаточно ярко, работа камеры может не совпадать по фазе с импульсами светодиода.

Если затвор камеры откроется или электронный сенсор считает информацию именно в тот момент, когда ШИМ-сигнал находится в фазе «выключено», итоговый кадр окажется недоэкспонированным или вовсе черным. То же самое касается и быстро движущихся объектов: стробоскопический эффект пульсирующего света может создавать ложное впечатление о положении или скорости предмета, визуально разрывая траекторию движения на отдельные кадры.

Но технические проблемы не ограничиваются лишь оптическими артефактами. При ШИМ-регулировке силовой ключ (транзистор) работает в ключевом режиме, коммутируя полный рабочий ток светодиода с максимальной крутизной фронтов. Это приводит к тому, что в питающих цепях возникают мощные импульсные токи с высоким уровнем высших гармоник.

Такие резкие перепады являются мощнейшим источником электромагнитных помех (ЭМП), которые могут негативно влиять на работу чувствительной радиоэлектронной аппаратуры, находящейся поблизости. Именно по этой причине технические регламенты и элементарные правила проектирования настоятельно не рекомендуют подключать светодиодный драйвер с ШИМ-управлением к светодиодному модулю через длинные проводники.

В противном случае провода, по сути, превращаются в эффективные антенны, которые излучают широкий спектр высокочастотного шума в окружающее пространство, создавая помехи для радиоприема и других цифровых устройств.

Запись Светодиодный диммер без мерцания впервые появилась HamRadio .

В процессе создания схемы для применения в выпрямителях переменного тока (идеальный мостовой выпрямитель на транзисторах MOSFET) авторы прошли через этап обмена идеями, обсуждений и уточнений. В итоге сформулировали несколько ключевых требований:

— Минимальное количество компонентов — стремление к простоте.

— Схема должна «просто работать без дополнительных доработок.

— Минимальный обратный ток при включении и выключении транзисторов MOSFET — критично для предотвращения паразитных токов и нагрева.

В ходе разработки концептуальная схема временно усложнилась, но затем авторы вернулись к изначальным целям, отбросив избыточные элементы.

Компоновка и варианты печатных плат мостовой выпрямитель на транзисторах

Есть два варианта печатных плат так как была поставлена задача уменьшить размер платы. В результате представлены две версии печатных плат:

— Версия для монтажа в отверстия (through-hole) — использует выводные компоненты.

— Версия для поверхностного монтажа (SMD) — более компактная, предназначена для компактных устройств.

Обе платы используют одинаковую схему. В SMD-версии применены резисторы типоразмера 1206 и транзисторы в корпусе SOT23, что делает сборку несложной.

Важное решение, в обеих версиях используются транзисторы MOSFET в корпусе TO-220. Это сделано для удобства установки радиаторов при необходимости. Хотя существуют сильноточные SMD MOSFET, но их сложнее охлаждать, и в данном случае они заняли бы больше места, чем TO-220.

Авторы отмечают, что платы не будут миниатюрными, как обычные мостовые выпрямители, но их размеры разумны и с высокой вероятностью позволят разместить плату в существующем корпусе.

Ограничения по применению мостовой выпрямитель на транзисторах

Трансформаторы с разделёнными вторичными обмотками

Схема оптимизирована для трансформаторов с двойной или с отводом в вторичной обмоткой, где средняя точка обмоток подключается к земле выходных конденсаторов. Такое подключение позволяет формировать двухполярное питание.

Если трансформатор имеет одну вторичную обмотку, схема тоже будет работать, но работа может стать «шумным» (неоптимальным). Для таких случаев авторы рекомендуют использовать специализированные микросхемы, например LT4320, которые они применяли в других проектах. В тех проектах нижние транзисторы MOSFET включаются на полный полупериод, обеспечивая чистое переключение.

Токовые ограничения и охлаждение

— P-канальные транзисторы имеют более высокое сопротивление Rds(on), чем N-канальные, поэтому они определяют максимально допустимый ток из-за падения напряжения и рассеиваемой мощности.

— До 10 А радиаторы не требуются, но при токе выше 5 А рекомендуется устанавливать небольшие радиаторы.

— При токе выше 10 А необходимы большие радиаторы, хорошие радиаторы такого типа могут выдерживать минимум 15 А.

— При ещё больших токах может потребоваться принудительное воздушное охлаждение.

Принципиальная схема и её особенности

Схема (рисунок в тексте) состоит из двух идентичных секций — верхней и нижней. Они имеют противоположную полярность для обеспечения тока в противоположных направлениях:

— Верхняя секция: два P-канальных MOSFET, четыре PNP-биполярных транзистора, два NPN-биполярных транзистора.

— Нижняя секция: два N-канальных MOSFET, четыре NPN-биполярных транзистора, два PNP-биполярных транзистора.

Принцип управления мостовой выпрямитель на транзисторах

Каждая из четырёх секций измеряет входное переменное напряжение на одном выводе. MOSFET включается только тогда, когда входное напряжение примерно на 34 мВ превышает выходное (выше положительной шины или ниже отрицательной). Это предотвращает включение MOSFET при равенстве напряжений и исключает обратный ток из конденсаторов в трансформатор, который мог бы вызвать скачки тока, помехи и перегрев.

Детали работы одной секции (на примере верхнего узла)

В состав секции входят диоды D1, D2, PNP-транзисторы Q5 и Q6. Q5 включён диодом (база соединена с коллектором).

— Резистор 68 Ом играет ключевую роль: он создаёт гистерезис (порог срабатывания). 

— Через резисторы коллектора 22 кОм протекает ток около 0,5 мА, который задаётся источником постоянного тока на транзисторах Q7 и Q8 (стандартная двух транзисторная схема).

— Этот ток проходит через пары Q5/D1 и Q6/D2, создавая падение напряжения ≈1,2 В, а также через резистор 68 Ом, создавая дополнительное падение ≈34 мВ.

— Пока входное напряжение не превысит выходное на 34 мВ, ток базы Q6 остаётся выше, чем Q5, Q6 открыт, и затвор транзистора MOSFET удерживается в высоком состоянии (транзистор закрыт). Как только превышение достигается, Q6 начинает закрываться, и затвор MOSFET через резистор 22 кОм подтягивается к низкому уровню, открывая MOSFET.

Отрицательная обратная связь и линейный режим

Схема содержит цепь отрицательной обратной связи, которая стремится поддерживать разность между входом и выходом равной 34 мВ. Без резистора 68 Ом схема пыталась бы удерживать нулевую разность, что из-за разброса параметров могло бы привести к постоянному включению транзисторов MOSFET.

При малых токах нагрузки транзистор MOSFET работает в линейном режиме с низким падением напряжения (регулирование осуществляется через обратную связь). При увеличении тока падение напряжения на транзисторе MOSFET превышает 34 мВ из-за Rds(on), и схема подаёт на затвор большее напряжение. В итоге VGS достигает 12 В, и стабилитрон защиты затвора (ZD1) открывается, предотвращая превышение допустимого напряжения.

Выбор MOSFET и особенности P-канальных транзисторов

Из-за такого способа управления использование MOSFET со сверхнизким Rds(on) (например, 10 мкОм) не даёт особых преимуществ. До токов 5–6 А падение напряжения определяется контуром обратной связи, а не сопротивлением канала.

P-канальные MOSFET, используемые в верхней секции, имеют большее Rds(on), чем N-канальные, что ограничивает максимальный ток. Авторы сознательно отказались от схемы повышения напряжения на затворе (charge pump), которая позволила бы использовать четыре одинаковых N-канальных MOSFET, посчитав, что дополнительные компоненты и возможные новые виды отказов не оправданы.

Источник постоянного тока (Q7, Q8)

Источник тока построен на двух NPN-транзисторах (стандартная схема). Он подключён к отрицательной выходной шине для компараторов положительной полярности и к положительной шине для компараторов отрицательной полярности. Такое решение:

— Обеспечивает максимальное управление затвором MOSFET при работе в низковольтном режиме (особенно во время запуска, когда конденсаторы заряжаются большими токами);

— Снижает рассеиваемую мощность на MOSFET в периоды высокой нагрузки;

— Позволяет избежать подключения заземления к печатной плате, упрощая разводку.

Итоговые характеристики и выводы мостовой выпрямитель на транзисторах

— Полученная схема проста и работает надёжно.

— Благодаря использованию источников тока и порога включения 34 мВ она мало зависит от напряжения питания (диапазон 9–25 В переменного тока).

— Возможно применение как для двухполярного питания (с разделёнными обмотками), так и для однополярного (с оговорками).

— Конструктивные версии плат (SMD и through-hole) дают гибкость при монтаже.

— Система охлаждения подбирается исходя из ожидаемого тока: до 10 А радиаторы необязательны, выше 10 А — обязательны.

Запись Мостовой выпрямитель на транзисторах впервые появилась HamRadio .

Регулирующие устройство для нагревателей, максимальная величина суммарной подключаемой нагрузки достигает 3,4 киловатта. Однако при использование более мощных электронных компонентов позволяет увеличить ещё больше — до 5,7 кВт. Регулировка мощности осуществляется циклическим методом периодического подключения и отключения нагрузки посредством электронного ключа — тиристора (TRI1).

При работе устройства каждый цикл включает две фазы:

Активная фаза, когда питание подается на нагрузку оно постоянно фиксированное по времени — ровно 1,5 секунды.

Фаза простоя (паузы), продолжительность которой изменяется вручную с использованием регулируемого сопротивления (потенциометра). Длительность этой паузы варьируется от минимальной величины в 0,153 секунды (соответствует уровню мощности около 90%) до максимального значения в 15,3 секунды (уровень мощности около 9%). Чем дольше пауза, тем меньше средняя передаваемая мощность на нагрузку.

Таким образом, соотношение длительности активной и пассивной фаз определяет среднюю величину поступающей на нагрузку электрической мощности.

Основные элементы конструкции и принцип работы устройства

Схема предлагаемого регулирующее устройство для нагревателей содержит несколько ключевых функциональных узлов:

Контакты подключения нагрузки (J3—J4): здесь происходит физическое подключение нагревательного элемента к устройству.

Формирователь управляющих сигналов: предназначен для выработки необходимых команд для управления тиристором (компонент IO1). Сигналы формируются генератором, выполненный на основе популярного таймера NE555.

Источник постоянного напряжения питания, необходим для стабильной работы электронной схемы управления устройством. Для получения нужного уровня питающего напряжения используется отдельный источник питания, состоящий из силового трансформатора (TR1), блока выпрямителей на четырёх диодах (D1—D4), фильтрующих электролитических конденсаторов (C1 и C2) и стабилизатора LM7812 (IO2).

Особенности работы и описание элементов схемы

Основным управляющим элементом является тиристор марки BT139-600, способный выдерживать эффективный ток нагрузки до 16 ампер. Эта характеристика ограничивает максимальную подключаемую мощность до приблизительно 3,4 кВт. Однако при замене данного тиристора аналогичной моделью повышенной мощности, рассчитанной на рабочий ток до 25 ампер, максимальная подключённая нагрузка может достигать уже 5,7 кВт. Во избежание чрезмерного нагрева рекомендуется устанавливать подходящий радиатор охлаждения.

Тиристор управляется через встроенную систему оптической развязки, реализованную на основе оптопары IL420 (или её эквивалента MOC3062). Такая конструкция гарантирует изоляцию управляющей цепи от высоковольтной линии и повышает надёжность всей системы.

Оптопара способна выдерживать высокое обратное напряжение до 600 вольт и управляется относительно малым током светодиода всего лишь около 2 миллиампер (для IL420) либо чуть большим — около 10 миллиампер (для MOC3062).

Основой генератора служит широко используемый таймер NE555 (IO1). Именно эта микросхема формирует прямоугольные сигналы заданной скважности, управляющие состоянием тиристора. Временные параметры задаются комбинацией из трёх резисторов (R1, R2, R3), поляризационного конденсатора (C3) и вспомогательного диода (D5).

Типовая реализация предусматривает использование маломощного кремниевого диода общего назначения серии 1N4148, хотя возможен выбор аналогичных аналогов, таких как германий GA202 или AAP152.

Регулятор (потенциометр R2) непосредственно влияет на длительность промежутков между активными состояниями тиристора, позволяя настраивать необходимую мощность нагрева.

Регулирующее устройство для нагревателей поддерживает два рабочих режима:

Нормальный режим, когда регулировка мощности выполняется автоматически, согласно установке потенциометра.

И режим прямого включения («форсаж»), при котором нагрузка включается сразу и полностью, без промежуточного ограничения мощности.

Регулирующее устройство для нагревателей работает непосредственно с линиями высокого напряжения бытовой сети и требует профессионального подхода при установке и обслуживании. Необходимо соблюдать меры предосторожности при обращении с высокими напряжениями и контактами электрического соединения. Корпус устройства должен обеспечивать надежную изоляцию всех внутренних электрических соединений и деталей, чтобы исключить риск поражения электротоком.

Рекомендуется проводить проверку и тестирование устройства исключительно при помощи испытательной аппаратуры и опытных специалистов, имеющих соответствующую квалификацию.

Запись Регулирующее устройство для нагревателей впервые появилась HamRadio .

Линейная схема не так эффективна, как импульсная, но её проще собрать, и она более надёжна. Кроме того, большая часть тепла, выделяемого зарядным устройством, обусловлена потерями в главном выпрямителе, и это практически не зависит от того, используем ли мы импульсный или линейный режим.

В силовой части схемы используется трансформатор тороидального типа мощностью 300 ВА, подающий напряжение 18 В переменного тока на мостовой выпрямитель, который затем питает мощный стабилизатор, выполненный на транзисторах Q1…Q5, включенных по схеме составного эмиттерного повторителя. Q1 — это составной транзистор Дарлингтона, управляющий общими базами четырех силовых NPN-транзисторов TIP3055 (Q2…Q5). Каждый из этих транзисторов имеет эмиттерные резисторы сопротивлением 0,1 Ом для выравнивания тока нагрузки.

В процессе работы эмиттеры транзисторов Q2…Q5 «отслеживают» напряжение, приложенное к базе Q1 (отсюда и термин «составной эмиттерный повторитель»). Регулировка базового напряжения на Q1 управляет зарядкой таким образом, что чем выше напряжение на базе Q1, тем больше проводимость силовых транзисторов и ток в аккумулятор. Конденсатор ёмкостью 220 нФ между базой и коллектором Q1 предотвращает всплески колебаний, которые в противном случае возникали бы при переходе транзисторов в режим проводимости на каждом цикле импульсного постоянного напряжения от мостового выпрямителя.

Операционный усилитель IC1b управляет базовым током Q1 через ограничительный резистор сопротивлением 3,3 кОм. Этот усилитель имеет коэффициент усиления 6,6, что позволяет расширить диапазон управляющего напряжения на выводе 5 с 0–5 В до 0–33 В. Напряжение питания IC1b 30 В и его ограниченный размах выходного напряжения ограничивает диапазон примерно до 0–28 В, но этого более чем достаточно для полного управления выходными транзисторами. Конденсатор 1мкФ, подключенный к резистору обратной связи сопротивлением 5,6 кОм, обеспечивает спад на частотах выше 28 Гц, предотвращая возникновение генерации на операционном усилителе IC1b.

Термостатический выключатель TH2 с температурой срабатывания 70 °C обеспечивает защиту от перегрева. Он установлен на основном радиаторе и при замыкании (при превышении 70 °C) отключает драйвер от IC1b и заземляет его, тем самым предотвращая подачу напряжения зарядным устройством на аккумулятор. Обращаем внимание, что выход IC1b защищен от прямого замыкания токоограничивающим резистором 3,3 кОм.

Ток заряда измеряется путем усиления напряжения, создаваемого на резисторе 0,005 Ом (R1), с помощью IC1a с коэффициентом усиления 44. Фильтрация включена на входе и в цепи обратной связи IC1a для преобразования пульсирующего тока заряда в среднее значение. Таким образом, конденсатор ёмкостью 10 мкФ на выводе 3 фильтрует ток, сглаживая сигнал выше 16 Гц, а конденсатор ёмкостью 10 пФ, подключенный к резистору обратной связи 43 кОм, сглаживает частоты выше 0,37 Гц.

С выхода операционного усилителя IC1a сигнал подан на вывод 2 компаратора перегрузки по току IC2a через делитель напряжения, состоящий из двух резисторов 22 кОм и фильтрующего конденсатора 100 мкФ. Неинвертирующий вход, вывод 3, подключен к подстроечному резистору VR2. VR2 настроен таким образом, чтобы выход IC2a переходил в состояние низкого уровня при зарядном токе свыше 18 А.

Когда выход IC2a переходит в состояние низкого логического уровня, он понижает уровень на выводе 5 микросхемы IC1b. Это приводит к понижению уровня на выводе 7 микросхемы IC1b, отключая подачу напряжения на транзистор Q1 и аккумулятор.

Напряжение аккумулятора контролируется в точке A схемы, то есть на соединении четырёх резисторов сопротивлением 0,1 Ом, и подается через делитель напряжения на вывод 6 компаратора IC2b. Оно сравнивается с опорным напряжением на выводе 5, поступающим с движка подстроечного резистора VR1. Этот уровень настроен таким образом, чтобы выход IC2b переходил в состояние низкого уровня при напряжении аккумулятора свыше 17 В. Низкий уровень на выходе IC2b отключает подачу напряжения на вывод базы транзистораQ1.

Обратите внимание, что IC2a и IC2b — это компараторы с выходами с открытым коллектором. Когда их выходы выключены, они не влияют на управление выводом 5 микросхемы IC1b. Также следует отметить, что, когда выход операционного усилителя IC2a или IC2b переходит в состояние низкого уровня, останавливая управление транзистора Q1 (через IC1b), состояние перегрузки по току или напряжению исчезает. В результате соответствующий выход компаратора снова размыкается, восстанавливая управление базой Q1. Если неисправность сохраняется, управление снова отключается, и этот цикл продолжается, то есть зарядное устройство будет включаться и выключаться.

Стабилитрон ZD3 обеспечивает опорное напряжение 5,1 В для подстроечных потенциометров VR1 и VR2, которое дополнительно понижается резистором 3,3 кОм, так что каждый подстроечный потенциометр имеет номинальный диапазон регулировки 0–3 В.

Питание 25 В для операционного усилителя IC2 и вентилятора поступает с плюсового вывода BR1 через диод D1. Эта шина фильтруется конденсатором ёмкостью 2200 мкФ на 50 В. Диоды D2 и D3 образуют удвоитель напряжения, который питается от входа переменного напряжения мостового выпрямителя через конденсатор ёмкостью 22 мкФ. Напряжение на следующем конденсаторе ёмкостью 220 мкФ ограничивается до 30 В последовательно соединёнными стабилитронами ZD1 и ZD2 и резистором 10 Ом.

Обратите внимание, что два стабилитрона рассчитаны на мощность 5 Вт, поскольку пиковый ток через них слишком велик для устройств мощностью 1 Вт. Резистор 10 Ом, включенный последовательно со стабилитронами, уменьшает пиковый ток.

Почему для получения напряжения 30 В используется шунт на стабилитроне, а не регулируемый трёхвыводной стабилизатор (например, LM317)? Поскольку широкий диапазон нагрузки трансформатора означает, что LM317 не справится с этой задачей.

Кстати, нам нужно питание 30 В для IC1, чтобы IC1b мог питать базу Q1 выше пикового напряжения 25 В, питающего силовые транзисторы. Вентилятор охлаждения радиатора питается от шины питания 25 В через резистор 56 Ом мощностью 5 Вт при замыкании переключателя термостата 50°C. Резистор 56 Ом снижает напряжение питания вентилятора примерно до 12 В при его работе. Схема управления представлена на рисунке ниже.

Управление, включающая в себя микросхемы IC3, IC4, микроконтроллер PIC IC5, модуль ЖК-дисплея и сопутствующие компоненты. IC3 — это аналоговый коммутатор типа 4051 с переключением «один из восьми». В схеме используются только три из восьми входов. Один выбирает напряжение батареи на выводе 2, второй выбирает сигнал тока на выводе 1, а третий принимает сигнал температуры на выводе 13.

Входное напряжение поступает с положительного вывода батареи через делитель выполненный на резисторах 22 кОм и 10 кОм, которые делят напряжение с коэффициентом 0,31. Напряжение выше 5 В на выводе 2 ограничивается диодом D4, а напряжение ниже 0 В — диодом D5. Последний необходим для защиты микросхемы IC3 от неправильного подключения батареи. Как вариант можно выбрать такую печатную плату системы управления.

Сигнал тока поступает непосредственно с выхода IC1a (см. схему) через последовательный резистор 10 кОм. Температура батареи измеряется с помощью LM335 (датчик 1). Это обеспечивает номинальный выходной сигнал 10 мВ/°C. Напряжение смещения при 0 °C обычно составляет 2,73 В. Подстроечный резистор VR3 делит выходное напряжение датчика 1, позволяя изменять напряжение с шагом 9,8 мВ/°C. Эта настройка необходима для учета индивидуальных колебаний выходного сигнала этих устройств.

Сигналы температуры, напряжения и тока, подаваемые на микросхему IC3, выбираются с помощью входов В и C на выводах 10 и 9 соответственно. Когда на входах В и C установлено значение 0 В, выбирается сигнал температуры (вывод 13). Когда на В низкий уровень, а на C высокий уровень, выбирается сигнал тока (вывод 1), а когда на В и C оба высокие уровни, выбирается сигнал напряжения (вывод 2).

Выбранный сигнал подается на микросхему IC4, 8-разрядный аналого-цифровой преобразователь (АЦП). IC4 формирует последовательные данные на выходе 6, которые подаются на вход RA4 (вывод 3) микроконтроллера PIC IC5. Линии RA2 и RA3 микросхемы IC5 управляют входами тактовой частоты и выбора микросхемы IC4. Внутренний генератор IC5 работает на частоте 4 МГц. Это обеспечивает точность временной развертки около 2%, что более чем достаточно для данного применения.

ЖК-модуль управляется выходами RB4–RB7 микросхемы IC5, а управление дисплеем осуществляется входами выбора регистра (RS) и разрешения (E) на выводах 4 и 6 соответственно. Линии данных RB4–RB7 также подключены к кнопкам S1–S4. Когда кнопка замкнута, и линия данных находится под высоким уровнем, он может подтянуть вход RA6 (вывод 15) к высокому уровню. Диоды D7–D9 включены для предотвращения короткого замыкания линий данных при одновременном нажатии нескольких кнопок. Вариант платы жк дисплея.

Входы RBO и RB2 имеют перемычки (JP1 и JP2). Обычно эти входы подтягиваются к высокому уровню с помощью внутренних подтягивающих резисторов и к низкому, если установлена соответствующая перемычка. Перемычка JP1 снимается для автоматического запуска, а перемычка JP2 – для изменения параметров. В соответствии с заложенным в него программным обеспечением, микросхема IC5 формирует выходной сигнал широтно-импульсной модуляции (ШИМ) на выводе 9. Напряжение меняется от 0 до 5 В с частотой около 4 кГц, а коэффициент заполнения варьируется 100% (полностью высокий уровень при 5 В) до нуля (полностью низкий уровень при 0 В).

Фильтрация этого сигнала позволяет получить постоянное напряжение, которое можно изменять с шагом около 5 мВ (т.е. с разрешением 10 бит). Фильтрация осуществляется резистором 10 кОм и конденсатором 1 нФ, что становится управляющим напряжением, подаваемым на вывод IC1b в схеме питания, показанной на рисунке выше.

Схема управления работает от источника питания 5 В, получаемого от регулируемого стабилизатора LM317 (REG1). Питание по шине +25 В осуществляется через резистор 330 Ом, что уменьшает рассеиваемую мощность стабилизатора. Подстроечный резистор VR4 установлен таким образом, чтобы выходное напряжение было максимально близко к 5 В. Это калибрует показания напряжения и тока, измеряемые микросхемой IC3.

Шасси и заземление схемы соединены между собой через конденсатор ёмкостью 470 нФ (см. рис. 4), который используется для шунтирования любых помех, присутствующих в источнике питания. Ну вот на этом со схемами и принципе работы все.

Запись Зарядное устройство в три этапа окончание впервые появилась HamRadio .

Во-вторых, длительность фазы абсорбции задаётся не только таймером, как в некоторых покупных моделях. Таймер сам по себе не предотвратит повторение фазы абсорбции в течение того же времени, если аккумулятор будет заряжен до разряда. Чрезмерный заряд при циклическом напряжении вызовет коррозию решетки аккумулятора, что приведет к сокращению срока его службы.

Поэтому, помимо функции тайм-аута, это зарядное устройство имеет функцию обнаружения низкого тока, установленную на уровне 2% от емкости аккумулятора, при котором запускается режим плавающего заряда. Эта функция означает, что, если аккумулятор заряжается до разряда, фазы основного заряда и абсорбции будут короткими, а поддерживающий заряд начнется практически сразу.

Кроме того, выравнивание не произойдет, если оно не выбрано вручную. В качестве дополнительной меры предосторожности, если температура аккумулятора превысит 40°C, выравнивание не произойдет после фазы абсорбции, даже если оно выбрано. Аналогично, если температура аккумулятора превысит 40°C во время выравнивания, зарядное устройство перейдет в режим поддерживающего заряда. И наконец, если напряжение аккумулятора превысит установленное значение перенапряжения, зарядное устройство отключится и на дисплее отобразится сообщение «BATTERY?».

При включении зарядного устройства на дисплее отображается запрос на выбор настроек аккумулятора, тип аккумулятора и необходимость выравнивания. Выбор А·ч (емкости аккумулятора) устанавливает требуемый ток заряда. На первой строке дисплея отображается значение «BATTERY AMP HOUR», а на второй — например, <200A·ч>. На этом этапе зарядное устройство не подаёт ток, и желаемая ёмкость аккумулятора (Ач) устанавливается с помощью переключателей «<» и «>».

Второй параметр аккумулятора — это тип аккумулятора, который также следует выбрать или проверить, повторно нажав кнопку «SET». Теперь на дисплее в первой строке отображается «ТИП АККУМУЛЯТОРА», а во второй — «<LEAD ACID>». Тип аккумулятора можно выбрать с помощью переключателей «<» и «>». Например, можно выбрать аккумуляторы типа Gel-Cell, AGM, кальциево-свинцовый, Specific #1 или Specific #2.

Третий параметр аккумулятора — это выравнивание заряда. При нажатии кнопки «SET» на первой строке дисплея отобразится «EQUALISATION», а во второй — «<OFF>». Нажатие переключателя «<» или «>» изменит это значение на «ON>». Выравнивание заряда произойдёт после фазы абсорбции. Зарядка не начнётся, пока не будет нажата кнопка «START». Если аккумулятор не подключен, зарядное устройство не будет подавать напряжение на клеммы аккумулятора. Это предотвращает искрение на клеммах при подключении аккумулятора при включенном зарядном устройстве.

Обратите внимание, что после начала зарядки кнопки блокируются, и изменение настроек невозможно. Эта функция предотвращает изменение настроек во время зарядки. Кнопки настроек сработают только при нажатии до достижения тока 25% А·ч. Если кнопка будет нажата в это время, зарядка прекратится. Затем зарядку можно возобновить с помощью кнопки запуска.

Для автоматического запуска при подаче питания можно снять перемычку внутри зарядного устройства. Автоматический запуск полезен, если зарядное устройство используется только с одним конкретным аккумулятором. Если требуется изменить настройки аккумулятора, можно нажать кнопку настроек сразу после подачи питания, чтобы отобразить настройки аккумулятора на дисплее. Это также предотвратит зарядку до нажатия кнопки запуска.

Для изменения параметров аккумулятора «Specific #1» и «Specific #2» необходимо снять ещё одну перемычку внутри зарядного устройства. Это предотвращает несанкционированное изменение параметров. Если во время интенсивной зарядки снять зажимы аккумулятора с клемм, зарядное устройство либо перейдёт в фазу абсорбции, либо зарядка прекратится, и на дисплее появится надпись «BATTERY?». После этого зарядное устройство необходимо выключить и снова включить с помощью сетевого выключателя, чтобы начать первоначальную фазу зарядки.

Предусмотрена система защиты от сбоев для компенсации температуры аккумулятора. Если датчик температуры не подключён или цепь разомкнута, температура аккумулятора принимается равной 40 °C. Это снижает циклическое и поддерживающее напряжение, предотвращая повреждение аккумулятора даже при высоких температурах окружающей среды. На дисплее также отображаются два тире (■■) вместо показаний температуры, что указывает на ошибку показаний. Кроме того, цепь защищена от неправильного подключения аккумулятора предохранителем на 20 А.

Инерционный предохранитель типа АЗА защищает от сбоев в работе сетевого трансформатора и цепи зарядного устройства, а упомянутый выше предохранитель на 20 А защищает от коротких замыканий на выходе. Предусмотрено принудительное охлаждение радиатора, которое включается термостатом при температуре выше 50 °C. При выходе из строя этой системы охлаждения второй термовыключатель, настроенный на 70 °C, отключает зарядное устройство.

Также есть ограничения по перенапряжению и току, как с помощью самой схемы, так и с помощью программного обеспечения. Программное обеспечение отключает зарядное устройство, если выходное напряжение превышает 16 В во время нормальной зарядки (за исключением периода выравнивания заряда) или ток заряда превышает 20 А. При перегрузке по току на дисплее отображается сообщение <ВЫКЛ.>. Пороговые значения перенапряжения и тока устанавливаются подстроченными резисторами на 17 В и 18 А соответственно.

При зарядке аккумулятора бывает сложно получить точные показания напряжения непосредственно на клеммах аккумулятора. Это связано с падением напряжения на выводах из-за протекающего тока. В некоторых зарядных устройствах эта проблема решается с помощью отдельных выводов для измерения напряжения.

В этом зарядном устройстве используется метод псевдодистанционного измерения, чтобы избежать необходимости использования отдельных выводов для измерения. Этот метод рассчитывает падение напряжения, вызванное зарядным током, и вычитает его из напряжения, измеренного внутри зарядного устройства (предполагается наличие определённого сопротивления на выводах аккумулятора и резисторе для измерения тока). Результат получается очень близким к истинному напряжению на клеммах аккумулятора.

Как уже упоминалось, аккумуляторы «Specific #1» и «Specific #2» можно настроить в соответствии с конкретными типами аккумуляторов. Параметры, которые можно изменить, включают циклическое напряжение, напряжение подзаряда и температурную компенсацию. Значения циклического напряжения и напряжения подзаряда можно получить из характеристик аккумулятора, они должны быть указаны при температуре 20 °C.

Чтобы изменить эти параметры, необходимо снять перемычку JP2 внутри зарядного устройства. После этого и при подаче питания функция зарядного устройства отключится, а на дисплее в первой строке отобразится надпись «Specific #1», а во второй — «14,3 В CYCLIC 20 Deg C». Это начальное циклическое напряжение, заданное для аккумулятора «Specific #1» при температуре 20 °C. Затем можно изменить циклическое напряжение с помощью кнопок «<» и «>» с шагом 100 мВ в диапазоне от 0,0 В до 15,7 В. Обратите внимание, что этот диапазон также позволяет заряжать аккумуляторы напряжением 6 В.

При нажатии переключателя Set на дисплее отобразится напряжение подзаряда для аккумулятора типа Specific #1. Изначально оно составляет 13,3 В и может быть установлено с шагом 100 мВ в диапазоне от 0,0 В до 15,7 В. При повторном нажатии переключателя Set на дисплее отобразится значение температурной компенсации для аккумулятора типа Specific #1. Изначально на дисплее будет отображаться —36 мВ/°C. Значение можно изменить с шагом 1 мВ от 0 мВ/°C до —63 мВ/°C с помощью переключателей «<» и «>».

При повторном нажатии переключателя Set на дисплее отобразятся напряжение циклического заряда, напряжение подзаряда и значение температурной компенсации для аккумулятора типа Specific #2. Их настройка аналогична настройке для аккумулятора типа Specific #1. После завершения настройки перемычку JP2 можно установить на место в зарядное устройство для нормальной работы.

На рисунке представлена блок-схема зарядного устройства. С силового трансформатора подаётся переменное напряжение 18 В на мостовой выпрямитель BR1, выпрямленное напряжение через контроллер мощности поступает на аккумулятор через предохранитель F2. При неправильном подключении аккумулятора (обратная полярность) мостовой выпрямитель BR2 откроется и перегорит предохранитель F2 на 20 А. Секция контроллера мощности управляется микроконтроллером PIC (IC5) совместно с микросхемами IC3, IC4 и IC1. Окончание следует.

Запись Зарядное устройство в три этапа продолжение 1 впервые появилась HamRadio .

Это трёхступенчатое зарядное устройство специально разработано для аккумуляторов и обеспечивает зарядку током до 16,6 А. Аккумуляторы глубокого разряда стоят дорого и рассчитаны на длительный срок службы. При правильной зарядке и уходе они могут прослужить 10 лет и более. Их химический состав существенно отличается от состава автомобильных аккумуляторов, и использование зарядного устройства, предназначенного для автомобильных аккумуляторов, определённо не позволит получить их максимальную ёмкость.

Кроме того, если аккумуляторы постоянно недозаряжаются, срок их службы сокращается. Для сравнения, автомобильные аккумуляторы редко заряжаются выше 70% своей ёмкости, но они рассчитаны на «поверхностный» разряд. Если они часто подвергаются глубокому разряду, срок их службы будет очень коротким.

Производители аккумуляторов глубокого разряда указывают, что их следует заряжать до фиксированного значения, называемого «циклическим напряжением». После того, как аккумулятор зарядится до этого уровня, напряжение необходимо снизить до «плавающего» напряжения, после чего его можно постоянно подключать к зарядному устройству. Постоянная зарядка при циклическом напряжении приведёт к повреждению аккумулятора.

Циклическое напряжение обычно различается для каждого типа свинцово-кислотных аккумуляторов. Например, стандартные свинцово-кислотные аккумуляторы следует заряжать до напряжения 14,2 В и поддерживать напряжение 13,4 В, в то время как (герметичные) свинцово-кислотные аккумуляторы следует заряжать до напряжения 14,1 В и 13,3 В соответственно. Эти напряжения указаны для температуры аккумулятора 20 °C. При более высоких температурах напряжение необходимо снижать, а величина компенсации также зависит от химического состава аккумулятора. Как правило, свинцово-кислотным аккумуляторам требуется температурная компенсация —20 мВ/°C.

Очевидно, что недорогое зарядное устройство не имеет возможности установки необходимого циклического напряжения и не может обеспечить настройку напряжения поддержания заряда или температурную компенсацию для этих напряжений.

Данное зарядное устройство обеспечивает трехэтапный цикл заряда, включающий начальный заряд, фазу абсорбции и затем заряд в режиме поддержания. При необходимости после фазы абсорбции доступен отдельный режим выравнивающего заряда. Выравнивание заряда важно для аккумуляторов глубокого разряда и должно проводиться три-четыре раза в год.

Это зарядное устройство оснащено ЖК-дисплеем, на котором отображаются режим зарядки, температура, напряжение аккумулятора и ток заряда. Дисплей можно настроить на отображение ёмкости аккумулятора (А·ч), типа аккумулятора и выбрана ли функция выравнивания заряда.

Зарядное устройство не должно подавать слишком большой зарядный ток на аккумулятор. Оптимальный зарядный ток зависит от емкости аккумулятора и его внутренней химической структуры. Приведенное в этой статье зарядное устройство устанавливает начальный заряд на уровне 25% от емкости аккумулятора в ампер-часах (А·ч). Например, для аккумулятора емкостью 40 А·ч начальный зарядный ток составит 10 А. Для аккумуляторов большей емкости, зарядный ток будет ограничен 16,6 А — максимальным значением, которое может обеспечить зарядное устройство.

Во время начальной фазы зарядки на дисплее в верхней строке отображается надпись BULK, а во второй строке — температура, напряжение и ток. Например, на дисплее может отображаться 26 °C, 14,2 В и 15,0 А. Показания в °C измеряются внешним датчиком температуры, обычно размещаемым на корпусе аккумулятора. Показания напряжения и тока — это напряжение на клеммах аккумулятора и зарядный ток соответственно.

Во время начальной зарядки напряжение аккумулятора постепенно увеличивается с начальных 12 В (или любого начального напряжения холостого хода) до циклического напряжения. Напряжение аккумулятора постоянно контролируется, и зарядное устройство определяет достижение порогового значения циклического напряжения. Значение циклического напряжения выбирается для конкретного типа аккумулятора и компенсируется по температуре.

Когда аккумулятор достигает заданного значения циклического напряжения, зарядное устройство переходит в фазу абсорбции. На дисплее это отображается как «ABSORPTION», в то время как вторая строка продолжает отображать температуру, напряжение и ток. В течение этой фазы циклическое напряжение поддерживается за счет регулировки тока.

На начальных этапах фазы абсорбции зарядный ток поддерживается на уровне, аналогичном значению во время основной зарядки. Однако со временем ток уменьшается, чтобы поддерживать постоянное циклическое напряжение на аккумуляторе. Это снижение тока является показателем уровня заряда аккумулятора, поэтому, когда ток падает примерно до 2% от уровня заряда, аккумулятор можно считать заряженным примерно на 90%.

В этот момент зарядное устройство переходит в режим плавающего заряда или выравнивания заряда. В режиме выравнивания заряда ток устанавливается на уровне 5% от емкости аккумулятора (Ач), и зарядка продолжается еще три часа. Выравнивание заряда разрушает сульфатацию на пластинах и, таким образом, продлевает срок службы аккумулятора. Кроме того, оно обеспечивает полную зарядку каждой ячейки аккумулятора, обеспечивая выравнивание заряда.

Во время этой фазы на дисплее отображается надпись «EQUALISATION» (выравнивание), а также температура, напряжение и ток. В течение этой фазы напряжение аккумулятора может превысить 16 В, что приведёт к отображению на дисплее — -.-V. Максимальное напряжение аккумулятора ограничено установленным пределом перенапряжения. Выравнивание заряда следует проводить лишь несколько раз в год, так как при слишком частом использовании ёмкость аккумулятора снижается.

Наконец, зарядное устройство переключается в режим плавающего заряда, и на дисплее отображается надпись FLOAT. Этот режим происходит при более низком напряжении, чем в фазе абсорбции, и с температурной компенсацией. Затем аккумулятор остается подключенным к зарядному устройству для дальнейшего увеличения заряда на несколько процентов, а также для предотвращения саморазряда. Весь процесс зарядки показан на прилагаемых графиках (смотрим графики).

На первом рисунке показано напряжение аккумулятора во время зарядки, а на втором — ток аккумулятора. Как показано на рисунке, зарядный ток поддерживается на уровне 25% от общей емкости аккумулятора во время основного заряда и затем снижается во время фазы абсорбции. Затем он фиксируется на уровне 5% от общей емкости вовремя (опционального) процесса выравнивания.

Впоследствии ток обычно падает практически до нуля сразу после абсорбции (или выравнивания), а затем напряжение аккумулятора падает до уровня плавающего заряда. Это может занять значительное время. Когда аккумулятор достигает напряжения плавающего заряда, небольшой зарядный ток поддерживает его на этом уровне. Обратите внимание, что аккумуляторы типа Gel-Cell (SLA) и AGM могут выдерживать более высокий ток заряда, чем 25% от Ач аккумулятора, обеспечиваемые зарядным устройством. Для этого значение Ач на зарядном устройстве можно увеличить до значения, примерно в 1,6 раза превышающего фактическую ёмкость аккумулятора.

Например, для аккумулятора ёмкостью 40 Ач можно использовать значение 60 Ач. Это увеличит ток примерно до 40% от общего во время основного заряда. Кроме того, момент переключения зарядного устройства с фазы абсорбции на поддерживающий заряд увеличится в той же пропорции — с 2% до примерно 3%, — но это не должно иметь значения.

Ток выравнивания также увеличится в 1,6 раза. В результате, если выбран режим выравнивания, значение Ач должно быть установлено на правильное значение. Обратите внимание, что нет смысла увеличивать значение Ач для аккумуляторов ёмкостью более 40 Ач, поскольку зарядное устройство может выдавать максимум 16,6 А, как отмечалось ранее. Продолжение следует.

Запись Зарядное устройство в три этапа впервые появилась HamRadio .